除了通常锻件超声探伤步骤中该当把稳的问题表，钛合金锻件的超声探伤还有以下几个必要把稳的问题。
一、原资料的冶金质量
钛资料缺点大部门是在原资料上就存在的，结合思考我国钛工业出产的现实情况（原资料、工艺等），加上钛合金价值昂贵，加工难题，并且锻件的状态通常都比力复杂，使得锻件的超声探伤存在肯定的难题（例如死角、盲区、探测方向不利等），为了将质量隐患尽早阻绝在初始阶段，应该严格把好原资料的冶金质量关，其超声验收尺度应该从严要求，其步骤也应该更为具体。
例如，对钛合金圆棒，除了按通常周面360°的径向入射纵波探伤表，还应作周面360°的弦向横波探伤（折射角通常为45°），以保障发现直探头无法发现的表表和近表表缺点（例如径向裂纹）。对于钛合金方坯、饼坯、环坯等除了作垂直入射的纵波探伤表，思考到可能存在沿铸造变形应变线产生的裂纹（在横截面上多为近似45°取向）及某些倾斜取向的缺点，还应作折射角45°的径向横波探伤（国表有些尺度还要求作水中5°入射纵波查抄和折射角60°的径向、弦向横波查抄，如英国的RPS705和美国的DPS4.713）。
由于钛合金探伤活络度要求较高，故纵波探伤宜用5MHz，横波探伤用2.5MHz（两者在统一资猜中波长相当）的频率。在评定、甄别缺点时，有时还要使用更高的频率（如苏联资料建议使用20MHz的频率）。
二、选择相宜的检测步骤
为了确保钛合金锻件的质量，除了严格节造原资料质量表，还必须预防在后续热加工过程中出现缺点，应该器沉锻件的毛坯及半制品的超声探伤，以及制品阶段的X射线探伤、荧光渗入探伤和阳极化侵蚀等查抄伎俩，其步骤的选用准则上与通常锻件根基一样。
三、必要评定的几个参数
1、钛合金锻坯与锻件的超声波验收尺度很严格，要求评定的参数也较多，目前国表航空钛合金锻件超声波探伤的验收尺度如表1。
表1 国表航空钛合金锻件超声波探伤验收尺度（最高档级）一览表
| 机构名称 | 美国格鲁曼飞机公司 | 美国波音 飞机公司 | 美国路格拉斯飞机公司 | 美国宇航 资料规范 | 美国 军用规范 |
| 尺度名称 | 钛与钛合金的 超声质量要求 | 超声检验 | 铸造金属的 超声检验 | 钛合金的 超声检验 | 铸造金属的 超声检验 |
| 合用领域 | 棒材,锻坯,模锻件,自由锻件(厚度≥1英寸)及厚度≥1/2英寸的板材及中央坯,直径≥2英寸的圆形件 | 锻坯,棒材,板材,模锻件,自由锻件,挤压件及机加工零件 | 锻件,锻坯,环形锻件,轧坯,棒材或板材,挤压棒及型材,挤压或拉造管材及其制品 | 横截面厚度≥13mm(0.5英寸)迪胙合金制品,蕴含圆棒,圆饼及平面制品(锻坯,板材,锻件与挤压件) | 横截面厚度≥1/4英寸的铸造金属及其制品:锻坯,锻件,轧坯或板材,挤压棒或轧棒及由其造成的挤压或轧造型材和零件 |
| 超声验收尺度： |
| 单个缺点显示平底孔当量直径 mm | ≯1.2(3/64英寸) | ≯1.2 | ≯1.2 | ≯0.8 | ≯0.4* |
| 多个缺点显示 |
| 平底孔当量直径mm | ＞0.4(1/64英寸) | ≥0.8(2/64英寸) | ＞0.8 | --- | ＞0.8 |
| 中心批示间距mm | ≮25.4(1英寸) | ≮25.4 | ≮25.4 | --- | ≮3.18(1/8英寸) |
| 长条形缺点显示 |
| 平底孔当量直径mm | ＞0.4(1/64英寸) | ＞0.8 | ＞0.8 | --- | ＞0.4 |
| 批示长度mm | ≯2.38(6/64英寸) | ≯12.7 | ≯25.4 | --- | ≯3.18 |
| 杂波水平 | ≯0.4mm直径平底孔当量(1/64英寸) | --- | 见备注 | 不高于基准参考 平底孔波高的70% | --- |
| 底波损失 % | ≯50 | --- | ≯50 | ≯50 | ≯50 |
| 备注 | 飞机用钛合金AA级 长条形缺点的长度确定：在大于Φ0.4mm平底孔当量的缺点上移动探头至缺点回波隐没时两端的长度减去在同深度的Φ0.8mm平底孔试块上以一样步骤移动测得的长度，所得差值不应大于2.38mm(6/64英寸) 底波损失简直定：在有大于Φ0.4mm平底孔当量显示的区域上进行，以第一次底波与同声程的尺度参考试块的第一次底波比力，其底波损失不应大于50% | 飞机用钛合金AA级 肇始活络度：最大声程的Φ0.8mm平底孔波高至少为30%荧光屏满刻度 长条形缺点批示长度简直定：以试块上Φ0.8mm平底孔波高为80%满刻度，向两端移动探头至波高降为10%满刻度时两点间距离为感触直径，在此活络度下测定缺点长度，以缺点波高降到10%满刻度的两端点间距离为丈量长度，则批示长度=丈量长度-感触直径 | 飞机用钛合金AI级 长条形缺点长度以最大缺点回波振幅降落到50%满刻度的两端点间距离确定 当与正常资料相比的底反射损失大于50%并结合在资猜中的杂波有两倍增长时，资料拒收 | 飞机、发起机用优质钛合金AA级 与正常资料相比的底反射损失大于50%，并伴随有高低底面之间任何信号的增长（至少两倍于正常本底噪音信号）时，产品拒收 | 飞机用钛合金AAA级 * 原文如此 |
| 机构名称 | 英国 IMI公司 | 英国 罗-罗公司 | 加拿大普惠 飞机公司 | 法国Tm 发起机公司 |
| 尺度名称 | IMI盘件用 优质钛合金锻坯 通用技术前提 | 主轴、压气机 转子盘、涡轮盘 及有关动弹件的 超声验收尺度 | IMI679 钛合金压气机盘 | 钛合金棒材与锻坯 的超声检验尺度 | 造作I组零件用 优质TA6V自由锻件或模锻件的 验收技术前提 |
| 合用领域 | Ti-6Al-4V与IMI550锻坯，直径(1)Φ100~255mm (2)＞Φ255~305mm | 斯贝发起机 Ti-6Al-4V与Ti685锻件 | 斯贝MK202发起机,IMI679 (1)供给厂检验要求 (2)中央阶段检验要求 | 用于造作盘件、轮毂、隔套、叶片等直径或厚度在0.5英寸以上的圆形、方形或矩形锻坯 直径或厚度： (1)0.5~4英寸(12.7~101.6mm) (2)＞4~9英寸(101.9~228.6mm) | Ti-6Al-4V直径100~250mm的半制品及由其加工的锻件 (1)棒材直径100~250mm (2)模锻件 |
| 超声验收尺度： |
| 单个缺点显示平底孔当量直径 mm | (1)≯1.2 (2)≯1.6 | ≯Φ1.27-12dB(0.05英寸-12dB) | (1)≯Φ1.27 (2)≯Φ1.27-12dB | (1)≯0.8 (2)≯1.2 | (1)≯1.2 (2)≯0.5 |
| 多个缺点显示 |
| 平底孔当量直径mm | --- | ＜Φ1.27-12dB | (1)＜Φ1.27 (2)＜Φ1.27-12dB | --- | --- |
| 中心批示间距mm | --- | ≮7.62(0.3英寸) | ≮7.62 | --- | --- |
| 长条形缺点显示 |
| 平底孔当量直径mm | --- | --- | --- | --- | --- |
| 批示长度mm | --- | --- | --- | --- | --- |
| 杂波水平 | --- | ≯Φ1.27-18dB | (1)≯Φ1.27-6dB (2)≯Φ1.27-18dB | 不应有显著较高的 杂波显示 | --- |
| 底波损失 % | --- | --- | --- | --- | --- |
| 备注 | 发起机用钛合金坯料 | 发起机用钛合金锻件 缺点显示总数不得多于10个(单件) | 发起机用钛合金坯料与锻件，缺点显示总数不得多于10个(单件) | 发起机用钛合金锻坯 | 发起机用钛合金 |
由表1可见，要达到这样高的验收尺度，不仅对探伤人员的技术水平有较高要求，并且还要有机能优良的超声探伤仪及探头，如活络度要高，信噪比和动态领域要大，线性要好，电噪声电平要低，分辨率要高档。
2、钛合金锻件的显微组织变动对其机械机能有较显著的影响，对超声探伤中的杂波水平及底波损失的评定起到查抄钛合金组织均匀性的作用，应予以充分的器沉。
超声波在晶界及晶内相组织上的散射可能在荧光屏上以杂波显示，也可能阐发为声能衰减引起底波高度的降低（底波损失），这两者与显微组织有肯定的对应关系。凭据这两项参数的评定，已经发现过粗晶、并列α组织（能造成低周循环委顿机能降落的魏氏组织）等。
就目前所作的工作来看，杂波水平高迪胙合金显微组织，多阐发为有齐全显著的原始β晶界和平直细长的魏氏α组织（未变形的典型魏氏组织），或显露有多且大的条块状α相，这类组织在机械机能上阐发为强度指标降落。此表，某些铸造组织残留也可能造成杂波水平较高。但就通常的过热魏氏组织，若是其原始β晶界及晶内相组织取向较错乱无规定时，只管这样的组织是不好的，甚至从显微组织评定是不合格的，其杂波水平却不愿定偏高，注明杂波水平的评定目前还存在较大的局限性。
在底波损失的评定中，某些魏氏组织对超声脉冲的高频分量有较显著的衰减（如并列α组织），这在频谱仪上较易观察到（北京航空资料钻研所钱鑫源等），但对工业出产上的大批量查抄若何使用通常超声探伤仪，选用最佳响应频率的探头进行检测上存在肯定的现实难题。
该当注明的是，目前对钛合金内部偏析也尚无靠得住有效的超声检测步骤。
总之，若何利用超声波对各类分歧显微组织的响应达到节造钛合金的机能质量，是目前必要深刻钻研的课题（例如选取更高的、甚至上百兆赫的频率，以及使用电子推算机进行信息处置等）。只管如此，在目枪合金锻件及资料的超声探伤中，杂波水平与底波损失的评定依然是两项很有价值的指标。
3、钛合金资料的超声探伤中，有时由于单个大晶；蛘卟棵诺淖橹痪仍斐傻淖橹瓷浠嵋缘ジ龇瓷湫藕诺拇缶殖鱿，容易和真正的冶金缺点（如高密度同化物、裂纹、孔洞等）的反射信号相混合，通过试验分析以为，这种反射信号可能是由于超声反射波的相位叠加所致。在这种情况下，选取幼直径探头或聚焦探头（缩幼波束直径），提高明声频率，以一样的探测活络度（平底孔直径一样的试块）沉新评按时，会发显熹反射信号幅度显著降落，有时甚至隐没，而真正的冶金缺点的反射信号在这种情况下不会有显著变动。这种步骤能够甄别钛合金中真正的冶金缺点与组织反射。
当然，在钛合金的超声探伤中，也和其他资料的超声探伤一样，贪图仅以A型显示的反射脉冲信号判断缺点的性质显然是不成能的，必须结合具体探伤对象的资料成分特点、冶炼及铸造加工工艺，以及辅以其他无损检测伎俩（如X射线拍照、渗入、超声C扫描等等），加上探伤人员自身的经验水平等进行综合分析判断，必要时还要进行解剖验证（蕴含宏观、高倍，甚至电子显微镜、电子探针等伎俩）。因而，目前在钛合金锻件及原资料超声探伤中，其质量验收尺度根基上仍以回波信号的参数为凭据。
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